Курсовая работа выполняется на основании «Задания на курсовое проектирование»




НазваниеКурсовая работа выполняется на основании «Задания на курсовое проектирование»
страница1/2
Дата01.01.2013
Размер0.63 Mb.
ТипКурсовая
  1   2
ВВЕДЕНИЕ

Курсовая работа по дисциплине “Нагнетательные машины” преследует цель закрепить полученные знания и навыки студентов в гидравлическом расчете схем транспортировки жидкости по трубам и правилах подбора насоса к заданной сети.

Выполнение курсовой работы должно способствовать развитию творческого инженерного мышления студентов при решении поставленных перед ними задач.

Курсовая работа выполняется на основании «Задания на курсовое проектирование», форма которого приведена в приложении 1.

Курсовая работа включает в себя пояснительную записку, выполненную в соответствии с требованиями ЕСКД [1], объемом 15÷20 рукописных страниц с рисунками, графиками и таблицами.

Пояснительная записка должна содержать следующие основные разделы:

1. Общая часть

2. Расчет характеристики сети.

3. Выбор насоса, уточнение его характеристики и размеров.

В конце пояснительной записки приводится перечень литературных источников, использованных при выполнении курсовой работ и помещается оглавление.

Выполненная работа сдается на проверку преподавателю-консультанту и после проверки защищается с оценкой по четырехбальной системе.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ И РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОЙ РАБОТЫ


1 Общие положения

В этом разделе необходимо осветить общие вопросы, характеризующие насосы; привести классификацию насосов; указать область их применения; перечислить достоинства и недостатки центробежных насосов; требования, предъявляемые к центробежным насосам в нефтяной и химической промышленностях; факторы влияющие на работу насоса; типы и марки центробежных насосов по ГОСТ 12878-75, применяемых в нефтяной промышленности и по ГОСТ 10168-75, применяемых для химических производств.

2 Расчет характеристики сети

В начале этого раздела помещается схема насосной установки и таблица с исходными данными.

2.1 Обработка исходных данных

Для выполнения гидравлического расчета трубопровода необходимо знать физические свойства перекачиваемого продукта, а именно, плотность и вязкость. Эти величины – справочные. Их можно также определить, зная род перекачиваемой жидкости.

Для определения плотности жидкости ρ1 при температуре перекачки t пользуются формулой Менделеева

, (1)

где ρ20 – плотность жидкости при 20°С;

t – температура перекачки;

β – коэффициент термического расширения.

Для нефти и нефтепродуктов можно брать и линейную зависимость

, (2)

где α – температурная поправка.

Значения α и β определяются по справочнику [2] в зависимости от плотности жидкости.

Чтобы определить расчетную вязкость, необходимо знать вязкостно-температурную зависимость для диапазона температур перекачки или иметь вискограмму.

Удобно и с достаточной степенью точности кинематический коэффициент вязкости можно рассчитать по эмпирической формуле Филонова

, (3)

где ,  – кинематические коэффициенты вязкости при произвольной известной температуре t* и температуре t.

Коэффициент крутизны вискограммы u определяется по любым известным 1 и 2 при двух значениях температур t1 и t2 в диапазоне температур перекачки.

. (4)

В справочной литературе нередко можно встретить не кинематический, а динамический коэффициент вязкости μ, который связан с ν соотношением

. (5)

Вязкость жидкости может быть выражена в условных градусах ВУ (или градусах Энглера, °Е). Перевод можно осуществить по формуле Уббелоде

. (6)

В зависимости от рода перекачиваемой жидкости, ее агрессивности по справочнику [3] выбирается материал труб.

2.2 Определение диаметров труб всасывающей и нагнетательной линий

Расчетный внутренний диаметр трубы определяется по формуле

, (7)

где QР – заданная расчетная подача, м3/с;

 – скорость движения жидкости в трубе, м/с.

Скорость во всасывающем и нагнетательном трубопроводах выбирают в зависимости от вязкости перекачиваемой жидкости. Рекомендуемые скорости перекачки для трубопроводов НПЗ могут быть выбраны в соответствии с таблицей 2.1.

По найденным из формулы (7) расчетным внутренним диаметрам по ГОСТ 8732-70 подбирают трубы с минимальной толщиной стенки так, чтобы dвн ≥ dр. После этого определяют истинные скорости перекачиваемой жидкости в трубопроводах.

Таблица 2.1 – Рекомендуемые скорости перекачки для трубопроводов НПЗ

Транспортируемая жидкость

Скорость, м/с

Жидкости, движущиеся самотеком (конденсат и др.)

0,1 – 0,5

Маловязкие жидкости – вода, бензин, керосин и др. в нагнетательном трубопроводе

1,0 – 3,0

Вязкие жидкости – легкие и тяжелые масла. растворы солей и др. в нагнетательном трубопроводе

0,5 – 1,0

Маловязкие жидкости во всасывающем трубопроводе

0,8 – 1,2

Вязкие жидкости во всасывающем трубопроводе

0,2 – 0,8

2.3 Построение характеристики сети (трубопровода)

Напор, который необходимо создать в сети для пропуска заданной подачи, может быть определен из уравнения (8)

, (8)

где Hc – сопротивление (напор) сети, м;

Hг – геометрический напор, т. е. разность уровней жидкости в начальном и конечном сосудах или разность геометрических отметок начального и конечного сечения трубопровода, м;

P1, P2 – давления в начальном и конечном сосудах, H/м2;

γ – удельный вес перекачиваемой жидкости, H/м3;

– потери напора во всасывающей линии, м;

– потери напора в нагнетательной линии, м;

1,05 – коэффициент, учитывающий местные потери напора во всасывающей и нагнетательной линиях;

λвс, λн – коэффициенты гидравлического трения или коэффициенты сопротивления по длине для всасывающего и нагнетательного трубопроводов;

lвс, lн – длины всасывающего и нагнетательного трубопроводов, м;

dвс, dн – диаметры всасывающего и нагнетательного трубопроводов, м;

 – скорости движения жидкости во всасывающем и нагнетательном трубопроводах, соответствующие расчетной (заданной) подаче, м/с;

hi – сумма потерь напора в фильтре, диафрагме, регулирующем клапане и других элементах насосной установки, выраженная в метрах столба перекачиваемой жидкости.

Последовательность расчетов в данном разделе должна быть следующая.

1. Вычисляется геометрический напор.

2. Вычисляется разность давлений в конечном и начальном сосудах и выражается в метрах столба перекачиваемо жидкости.

3. Вычисляются числа Рейнольдса, устанавливаются зоны сопротивления для всасывающего и нагнетательного трубопроводов, выбираются формулы для вычисления коэффициента гидравлического трения и вычисляются потери напора во всасывающем и нагнетательном трубопроводах.

Коэффициенты гидравлического трения в зависимости от зоны сопротивления вычисляются по следующим формулам:

а) при Re ≤ 2320 по формуле Стокса

; (9)

б) при 2320 < Re < 4000 по формуле Френкеля

; (10)

в) при 4000 < Re < по формуле Блаузиса

; (11)

г) при < Re < по формуле Альтшуля

; (12)

д) при Re > по формуле Шифринсона

; (13)

Таблица 2.2 – Шероховатость стенок труб

Материал труб

Δ, мм

Новые тянутые трубы из стекла и цветных металлов



Новые бесшовные стальные трубы



Новые стальные сварные трубы



Стальные трубы сварные с незначительной коррозией



Стальные трубы сварные старые, заржавленные



Новые оцинкованные стальные трубы



Новые чугунные трубы



Старые чугунные трубы

до 3,0

Новые асбоцементные трубы



е) для любых значений в зоне шероховатого трения по формуле Прандтля-Никурадзе

. (14)

В приведенных формулах  Δ  –  абсолютная (эквивалентная) шероховатость стенок трубы, величину которой можно определить по таблице 2.2, приняв  Δ  равной среднему значению указанному в знаменателе.

4. Вычисляются потери напора в остальных элементах сети насосной установки

5. Определение статического напора сети и суммарного сопротивления (напора) сети.

Статический напор сети определяется по формуле

. (15)

Для построения характеристики сети можно воспользоваться уравнением

, (16)

где Ho – статический напор сети, который не зависит от подачи жидкости, м;

– коэффициент сети, ч25;

Qр – заданная расчетная подача жидкости, м3/ч;

Q – подача жидкости в сеть, м3/ч.

Задавшись несколькими значениями подачи в пределах от 0 до (1,2 ÷ 1,4) Qр, определяют сопротивление сети для каждого из них. Данные расчетов сводят в таблицу 2.3.

Таблица 2.3 – Расчет сопротивления сети

Q,

м3

Q2,

м62

K,

ч25

K∙Q2,

м

Ho, м

Hс = Ho + K∙Q2,

м





















Выполнив графическое построение в координатах Q – H (рисунок 2.1), находят режимную точку φ, т.е. точку, соответствующую расчетной заданной подаче Qр и потребному напору Hс. По режимной точке производится подбор насоса.

3 Выбор насоса, уточнение его характеристики и размеров.

3.1 Выбор типа и подбор по каталогу марки насоса

По заданной подаче и вычисленному сопротивлению сети по характеристикам рабочих режимов при работе насоса на воде, которые приведены в ГОСТ 12878-75, выбирается типоразмер насоса. В случае центробежных насосов для химических производств выбор необходимо сделать в соответствии с рекомендациями [5].

Выбор типа и марки насоса, обеспечивающего заданную подачу нефтепродукта, реагента или другой рабочей жидкости к технологической установке, является ответственным моментом. При правильном подборе насоса обеспечивается не только непрерывность технологического процесса, но и должен создаваться режим работы самого насоса с максимально возможным к.п.д.

При выборе типа насоса необходимо учитывать: характер перекачиваемого продукта (его вязкость, летучесть, огнеопасность, токсичность, химическую агрессивность, наличие в нем взвешенных твердых частиц и т.д.), температурный режим, надежность и экономичность работы насоса в данных условиях, удобство и безопасность эксплуатации.

Например, центробежные насосы целесообразно применять для перекачки сравнительно маловязких жидкостей. Эти насосы экономичны при перекачке больших количеств жидкости при относительно низких напорах. Они лучше, чем какие-либо другие, приспособлены для перекачки суспензии и загрязненных жидкостей; просты в эксплуатации, компактны и дешевле насосов других типов такой же мощности.

Для создания высоких напоров при малой производительности, что характерно для работы опрессовочных, дозировочных насосов, преимущественно используются поршневые или плунжерные насосы.

Несмотря на ряд существенных недостатков (дороговизна, большие габариты, сложность эксплуатации и др.), поршневые насосы незаменимы при перекачке высоковязких нефтепродуктов и газожидкостных смесей.

Для перекачки очень вязких жидкостей можно использовать ротационные насосы, которые обладают небольшой, но более равномерной подачей.

Во всех остальных случаях предпочтение следует отдавать центробежным насосам как более дешевым, простым в обслуживании и компактным. Кроме того, центробежные насосы более быстроходны, что позволяет соединять их непосредственно с электродвигателем без редуктора. Существенным преимуществом центробежных насосов является их саморегулируемость.

После выбора насоса по заданным Q и H по каталогу подбирается марка насоса. Для выбора марки насоса удобны сводные графики, на которых нанесены рабочие поля отдельных насосов. Такие сводные графики центробежных насосов нормального ряда для нефтей и нефтепродуктов приводятся в каталогах насосов и другой справочной литературе [6].

Рабочее поле центробежного насоса (рисунок 3.1) ограничивается рабочими участками характеристик Q – H при максимальном (AB) и минимальном (CD) диаметре рабочего колеса. Насос надо подбирать таким образом, чтобы заданные Qр и Hр находились в пределах рабочего поля насоса. Если соответствующего насоса в каталоге нет, то берется ближайший и затем осуществляется пересчет характеристик в зависимости от выбранного способа регулирования.

Если перекачке подлежит вязкая нефть, то при выборе центробежного насоса необходимо учитывать, что:

1) коэффициент быстроходности должен быть ns > 80;

2) корпус насоса спирального типа, т.е. без направляющего аппарата;

3) число оборотов вала насоса должно быть возможно большее.

При этом следует помнить о необходимости пересчета характеристик с воды на вязкую жидкость, если кинематический коэффициент вязкости при температуре перекачки жидкости ν = 0,53 ∙ 10–4 м2/с [7].



3.2 Комплексная характеристика центробежного насоса

Комплексную характеристику выбранного центробежного насоса, представляющую графическую зависимость развиваемого напора Н, потребляемой мощности N, к.п.д. η и допустимого кавитационного запаса напора от подачи насоса Q (при постоянных n и ρ) необходимо перечертить из каталога на миллиметровую бумагу (формат А1). На комплексную характеристику нанести график потребного напора. т.е. характеристику сети (трубопровода) и режимную точку  φ  (рисунок 2.2).



Если для проектируемой насосной установки применяется параллельное или последовательное включение насосов, то строят их суммарную характеристику, на которую наносится характеристика сети и режимная точка  φ.  Режимная точка может оказаться как справа, так и слева от оптимального режима, соответствующего максимальному значению к.п.д. выбранного насоса.

Считается, что насос подобран правильно, если режимной точке  φ  с подачей Qр соответствует значение ηр отличается от ηmax не более чем на 5 – 7 % в обе стороны, т.е. рабочая точка должна быть в оптимальной зоне работы насоса (0,8 ÷ 1,2) Qнорм.

3.3 Пересчет характеристик центробежных насосов с воды на вязкую жидкость

При перекачке высоковязких жидкостей рабочие характеристики центробежных насосов Q – H, Q – N и Q – η значительно отличаются от аналогичных характеристик, полученных на воде, если ν > 0,53 ∙ 10–4 м2/с. Изменяется также кавитационная характеристика.

Пересчет характеристик рекомендуется выполнять по методу М.Д. Айзенштейна [8, 9]. Величина коэффициентов пересчета зависит от числа Рейнольдса, которое вычисляется по формуле

, (17)

где Qнорм – подача (производительность) насоса при максимальном к.п.д., л/с;

ν – кинематический коэффициент вязкости перекачиваемой жидкости при температуре перекачки, см2/с;

– эквивалентный диаметр рабочего колеса, см;

D2 – внешний диаметр рабочего колеса, см;

b2 – ширина лопатки рабочего колеса на внешнем диаметре, см;

– коэффициент сужения площади выходного сечения рабочего колеса лопатками;

z – число лопаток;

δ2 – протяженность лопатки по внешней окружности рабочего колеса, см.

Если отсутствуют данные для вычисления коэффициента сужения сечения, то его значение может быть принято равным K = 0,9 ÷ 0,95. Более точно данный коэффициент можно определить, руководствуясь [10].

Численные значения коэффициентов пересчета (KQ, KH, Kη) определяются по графикам, приведенным в литературе [8, 9], и могут быть приняты постоянными при подаче насоса в диапазоне Q = (0,8 ÷ 1,2) Qнорм.

Новые характеристики центробежного насоса при работе его на вязкой жидкости Qвж – Hвж и Qвж – ηвж строят по значениям:

; (18)

; (19)

. (20)

Характеристику Qвж – Nвж строят, вычисляя потребляемую насосом мощность Nвж по формуле

. (21)

Если подача насоса в режимной точке превышает заданную не более чем на 5 %, а напор, развиваемый насосом в режимной точке. превышает расчетной сопротивление сети также не более чем на 5 %, то заданную подачу в этом случае получают, применяя дроссельное регулирование насоса.

Если же эти отклонения превышают 5 %, то для получения заданной подачи производят обточку рабочего колеса [11].

3.4 Определение диаметра рабочего колеса насоса при обточке

В тех случаях, когда для выбранного рабочего колеса насоса после пересчета его характеристики на вязкую жидкость подача насоса и развиваемый им напор (определенные по режимной точке) отличаются от заданной подачи Qр и расчетного сопротивления сети Hс более чем на + 5 %, следует произвести обточку рабочего колеса и изменить характеристику насоса таким образом, чтобы она прошла через режимную точку с координатами Qр и Hс.

При стачивании внешнего диаметра колеса D2 характеристики насоса при сохранении постоянного числа оборотов n изменяются следующим образом:

; (22)

; (23)

, (24)

где – параметры после обточки.

Посредством этих формул можно построить новые характеристики насоса для различных значений внешнего диаметра рабочего колеса Dк.

Режимы, удовлетворяющие точкам Q, H и располагаются на кривой, носящей название параболы обточки (рисунок 3.3)

. (25)

Следовательно, при расчете обточки рабочего колеса по уравнениям (22) и (23) режимные точки перемещаются по квадратичной параболе с вершиной в начале координат.

Допустим, что характеристика насоса (с выбранным диаметром рабочего колеса) пересекается с характеристикой сети в точке А (рисунок 3.3). При этом QА > Qр и требуется произвести обточку рабочего колеса.



В связи с тем, что парабола режимных точек (парабола обточки) проходит через точку B (Qр, Hс) из уравнения (25) можно определить параметр параболы

. (26)

Для построения параболы обточки выбирают Q1 < Qр и Q2 > Qр и, зная параметр параболы k, вычисляют

(27)

и

. (28)

Используя полученные данные, строят параболу обточки, которая пересчете характеристику насоса в точке D. Искомый диаметр рабочего колеса насоса после обточки может быть определен из уравнения (22)

. (29)

При обточке колеса уменьшается также к.п.д. насоса. Изменение к.п.д. насоса можно рассчитать по формуле Муди [10]

. (30)

Экспериментальное исследование η′ показывает, что при обточке колеса к.п.д. изменяется незначительно в зависимости от коэффициента быстроходности. С достаточной степенью точности можно принять, что к.п.д. насоса уменьшается на 1 % на каждые 10 % обточки колеса при коэффициенте быстроходности ns = 60 ÷ 200 и на 1 % на каждые 4 % обточки при ns 200 ÷ 300.

В зависимости от коэффициента быстроходности рекомендуются следующие пределы обточки колес:

60 < ns < 120

. . . . . . . . . . . . . . .

20 ÷ 15 %

120 < ns < 200

. . . . . . . . . . . . . . .

15 ÷ 11 %

200 < ns < 300

. . . . . . . . . . . . . . .

11 ÷ 7 %

3.5 Определение допустимой высоты всасывания центробежного насоса и кавитационного запаса сети

Рудневым С.С. предложено следующее уравнение для определения высоты всасывания центробежных насосов

, (31)

где Hs – эффективная (допустимая) статическая высота всасывания, отнесенная к горизонтальной оси рабочего колеса, м;

Ha = Hв – Ht – давление на свободную поверхность сверх упругости паров, равное атмосферному давлению, если жидкость поступает в насос из открытого резервуара (рисунок 3.4), и давлению в резервуаре, если жидкость поступает в насос из закрытого резервуара (рисунок 3.4), м;

Hв – давление насыщенных паров жидкости при данной температуре, м (рисунок 18, 19 [8]);

n – число оборотов вала насоса в минуту;

Q – подача (расход) насоса (для колеса с двусторонним входом Q принимается равным половине расхода, м2/с;

Cкр – коэффициент, зависящий от удельной быстроходности насоса (таблица 3.1)

Таблица 3.1 – Зависимость коэффициента Cкр от быстроходности вала

ns

60 ÷ 70

70 ÷ 80

80 ÷ 150

150 ÷ 220

Cкр

600 ÷ 750

800

800 ÷ 1000

1000 ÷ 1200

Положительное значение Kэ обозначает вакуум, отрицательное значение – подпор

, (32)

где hs – геодезическая высота всасывания, м;

hвс – потери напора во всасывающем трубопроводе, м.

Для определения всасывающей способности центробежного насоса уравнение (31) следует представить в виде

. (33)

Чем меньше Ha – Hs, тем лучше всасывающая способность насоса и тем больше может быть геодезическая высота всасывания hs.

При перекачке горячих нефтепродуктов жидкость находится под давлением собственных паров, т.е. в состоянии равновесия с давлением паров, и, следовательно, Hв = Ht и Ha = 0.

Уравнение (33) в этом случае принимает такой вид

, (34)

т.е. для работы насоса необходим подпор Hs. Учитывая потери напора во всасывающем трубопроводе, очевидно, будем иметь геодезический подпор, равный hs = – Hs – hвс. Однако для горячих нефтепродуктов величину геодезического подпора не следует принимать менее 2 м ввиду возможности газообразования в насосе.

При определении абсолютного давления на поверхности жидкости в резервуаре следует иметь в виду, что барометрическое (атмосферное) давление изменяется во времени, колеблясь около среднего значения в зависимости от высоты местности над уровнем моря (таблица 3.2).

Таблица 3.2 – Среднее барометрическое (атмосферное) давление

Высота местности над уровнем моря, м

Среднее барометрическое (атмосферное) давление

мм рт. ст.

м вод. ст.

0

760

10,3

200

742

10,1

400

724

9,8

600

707

9,6

800

690

9,4

1000

674

9,2

1500

635

8,6

2000

598

8,1

3000

530

7,2

5000

417

5,7

При проектировании насосной установки в выборе насоса должны быть выполнены также условия бескавитационной работы насоса. В связи с этим в сети, непосредственно у входного патрубка насоса, полная удельная энергия жидкости должна быть больше упругости её паров, т.е. сеть должна обладать определенным кавитационным запасом, величина которого должна превышать допускаемый кавитационный запас насоса, указанный на его характеристике.

Для нормальной бескавитационной работы насоса в сети должно выполняться условие

, (35)

где Δhс – кавитационный запас сети у входного патрубка насоса, м;

Δhдоп – допускаемый кавитационный запас насоса, определяемый по его характеристике;

0,5 – гарантирующий от наступления кавитации запас давления, м.

Величина кавитационного запаса напора сети может быть найдена из уравнения Д.Бернулли, составленного для двух сечений, одно из которых взято по свободной поверхности жидкости в питающем резервуаре, а второе – у входного патрубка насоса (рисунок 3.4 и 3.5).

. (36)



Если уровень жидкости в питающем резервуаре ниже оси вала насоса и плоскость сравнения (0 – 0) выбрана так, что она совпадает с горизонтальной осью вала насоса, то применительно к выбранным сечениям (рисунок 3.4) будем иметь:

z1 = – hв – величина максимально возможного снижения уровня в питающем резервуаре в процессе работы насоса (геодезическая высота всасывания);

P1 = Po – абсолютное давление на свободной поверхности жидкости в резервуаре, из которого ведется откачка жидкости;

P2 = Pt + ΔPс – абсолютное давление в приемном патрубке насоса;

Pt – давление паров перекачиваемой жидкости при температуре перекачки;

ΔPс = γ Δhs – кавитационный запас давления в сети перед входным патрубком насоса;

h1–2 = hвс – гидравлические потери напора во всасывающем трубопроводе.

Разницей скоростных напоров в выбранных сечениях, как правило, пренебрегают вследствие ее малости и тогда решение уравнения (36) относительно кавитационного запаса напора сети будет иметь вид

. (37)

В том случае, когда уровень жидкости в питающем резервуаре выше оси насоса (рисунок 3.5), то решение уравнения (36) приводит к выражению

, (38)

где hs – максимально возможное в процессе работы насоса снижение уровня жидкости в питающем резервуаре.

В случае перекачки вязких жидкостей допускаемый кавитационный запас должен быть пересчитан по формуле

, (39)

где kΔh – коэффициент пересчета, определяемый по графику на рисунке 103 [8].

4 Подбор электродвигателя

Мощность на валу насоса определяется по формуле

, (40)

где γ – удельный вес перекачиваемой жидкости, Н/м3;

Q – заданная подача насоса, м3/с;

H – напор насоса в режимной точке, м;

η – полный коэффициент полезного действия насоса в режимной точке.

Мощность электродвигателя определяется из выражения

, (41)

где k – коэффициент запаса, выбираемый в зависимости от мощности (таблица 4.1).

Таблица 4.1 – Коэффициент запаса мощности насоса

Мощность на валу насоса N, кВт

до 20

20 ÷ 50

50 ÷ 300

свыше 300

Коэффициент запаса мощности, k

1,25

1,2

1,15

1,1

В пояснительной записке должно быть обосновано исполнение электродвигателя. Так, например, если насосно-силовые агрегаты работают в условиях нефтеперерабатывающих или нефтехимических заводов, то электродвигатели необходимо выбирать во взрывозащищенном исполнении.

5 Описание насосной установки

После окончания расчетно-графической работы необходимо подробно описать насосную установку, указать её комплектность. Отметить характерные особенности ее эксплуатации, условия пуска. Оценить достоинства и недостатки работы спроектированной установки в данных условиях.

Федеральное агентство по образованию
  1   2

Похожие:

Курсовая работа выполняется на основании «Задания на курсовое проектирование» iconТехнология разработки программных продуктов курсовое проектирование методические указания Дмитров, 2006 Курсовое проектирование: Учебно
Специальность «Программное обеспечение вычислительной техники и автоматизированных систем»
Курсовая работа выполняется на основании «Задания на курсовое проектирование» iconКурсовое проектирование по технологии машиностроения
Козлова Т. А. Курсовое проектирование по технологии машиностроения [Текст]: учеб пособие 2-е изд., перераб и доп. Екатеринбург: Изд-во...
Курсовая работа выполняется на основании «Задания на курсовое проектирование» iconКурсовая работа по предмету "Бухгалтерский учёт" Тема: "Учёт поступления и выбытия основных средств"
Курсовая работа выполняется в виде расчётно-пояснительной записки, в которой отражаются следующие вопросы
Курсовая работа выполняется на основании «Задания на курсовое проектирование» iconКурсовая работа выполняется студентами специальности 130503 "Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений"
В методических указаниях изложены рекомендации по выполнению заданий курсовой работы. Курсовая работа должна быть защищены в срок...
Курсовая работа выполняется на основании «Задания на курсовое проектирование» iconКурсовая работа выполняется в течение соответствующего года обучения

Курсовая работа выполняется на основании «Задания на курсовое проектирование» iconКурсовая работа Общие положения Курсовая работа по дисциплине «Программирование под Windows»
Для выполнения курсовой работы студент получает индивидуальное задание на разработку программного продукта. Темы курсовых работ приведены...
Курсовая работа выполняется на основании «Задания на курсовое проектирование» iconКазанский государственный технологический университет А. В. Морозов
Социальная работа : курсовое и дипломное проектирование : учебно-методическое пособие / А. В. Морозов. – Казань : Изд-во Казан гос...
Курсовая работа выполняется на основании «Задания на курсовое проектирование» iconКурсовая (дипломная) работа выполняется на стандартных
Единые требования к оформлению курсовых и дипломных работ на юридическом факультете ПетрГУ
Курсовая работа выполняется на основании «Задания на курсовое проектирование» iconКурсовая (дипломная) работа выполняется на стандартных
Единые требования к оформлению курсовых и дипломных работ на юридическом факультете ПетрГУ
Курсовая работа выполняется на основании «Задания на курсовое проектирование» iconКурсовая (дипломная) работа выполняется на стандартных
Единые требования к оформлению курсовых и дипломных работ на юридическом факультете ПетрГУ
Разместите кнопку на своём сайте:
Библиотека


База данных защищена авторским правом ©lib.znate.ru 2014
обратиться к администрации
Библиотека
Главная страница