Влияние динамического деформационного старения сплава амг6 на сопротивление деформации




Скачать 64.02 Kb.
PDF просмотр
НазваниеВлияние динамического деформационного старения сплава амг6 на сопротивление деформации
Дата21.10.2012
Размер64.02 Kb.
ТипДокументы
Физико-химическая кинетика в газовой динамике                             www.chemphys.edu.ru/pdf/2011-02-01-012.pdf 
ВЛИЯНИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО ДЕФОРМАЦИОННОГО СТАРЕНИЯ СПЛАВА АМГ6 
НА СОПРОТИВЛЕНИЕ ДЕФОРМАЦИИ 
А.В. Коновалов, А.С. Смирнов  
Институт машиноведения Уральского отделения Российской академии наук,  
Екатеринбург, 620219, Комсомольская 34 
 
Аннотация 
Экспериментально изучено влияние динамического деформационного старения сплава АМг6 на сопротивление 
пластической деформации в диапазоне скоростей деформаций 0.1÷4 с−1 и температур 300÷500°С. Проведены ме-
таллографические исследования сплава АМг6 с целью выявления основных механизмов упрочнения и разупроч-
нения в исследуемом температурно-скоростном диапазоне.  
 
INFLUENCE OF DYNAMIC STRAIN AGEING OF AMG6 ALLOY ON STRAIN RESISTANCE 
Influence of dynamic strain ageing of AMg6 alloy on resistance of plastic deformation in a range of rate of deformations 
0.1 ÷ 4 s−1 and temperatures 300 ÷ 500°С is experimentally studied. Metallographic examinations of AMg6 alloy for the 
purpose of detection the basic mechanisms of hardening and softening in an investigated of temperature-rate range are 
spent. 
 
 
1.  ВВЕДЕНИЕ 
ских  свойств  металла  по  объему  образцы  предвари-
При деформировании металлических материалов 
тельно выдерживали в печи при температуре 325°С в 
в  условиях  высоких  температур  активно  протекают 
течении трех часов с последующим охлаждением на 
конкурирующие  неравновесные  процессы,  связан-
воздухе. 
ные с их упрочнением и разупрочнением. Основной 
Опыты на сжатие образцов проводили на автома-
вклад  в  упрочнение  вносит  увеличение  в  металле 
тизированной  установке,  созданной в  Институте  ма-
плотности  дислокаций [1]. В  отсутствии  фазовых 
шиноведения  УрО  РАН.  Образец  с  двумя  бойками 
переходов  разупрочнение  в  сплаве  происходит  за 
помещали в контейнер и нагревали в электропечи до 
счет динамического возврата, полигонизации и рек-
температуры  испытания.  Образцы  испытывали  в 
ристаллизации [1]. В  некоторых  сплавах  при  опре-
диапазоне  температур 300 ÷ 500°С  с  шагом  нагрева 
деленных  температурно-скоростных  условиях  де-
50°С.   
формации  обеспечивается  динамическое  блокиро-
Нагретый  контейнер  с  образцом  переносили  из 
вание  свободных  дислокаций  примесными  атомами 
печи  в  захваты  установки  и  деформировали.  Дефор-
и  включениями [2−3],  что  приводит  к  росту  напря-
мацию  образцов  осуществляли  в  диапазоне  скоро-
жения  деформирования.  Такой  эффект  называется 
стей  деформации  ε от 0.1 до 4 с−1  .  Испытания  про-
динамическим  деформационным  старением  (ДДС). 
водили  без  применения  смазки,  используя  полиро-
На экспериментально полученной кривой зависимо-
ванные бойки. В процессе деформации измеряли пе-
сти  сопротивление  деформации  σ   от  степени  де-
ремещение захватов, усилие деформирования и тем-
формации  ε  он может проявляться либо в виде зуб-
пературу  поверхности  образца.  Изменение  темпера-
чатой  кривой  (эффект  Портвейне − Ле  Шателье), 
туры  поверхности  образца  определяли  профессио-
либо  повторным  упрочнением  сплава  после  про-
нальной тепловизионной системой NEC TH-9100WL 
шедшего заметного разупрочнения [3−6].  
через прорезь в трубе контейнера, содержащем обра-
Протекание ДДС в сплаве приводит к изменению 
зец.  В  связи  с  тем,  что  коэффициент  излучения  у 
конченой  микроструктуры  сплава,  что  в  свою  оче-
алюминиевых  сплавов  низкий,  то  для  уменьшения 
редь  отражается  на  свойствах  продукции.  Поэтому 
доли  влияния  ошибочных  измерений  в  результате 
для  понимания  и  моделирования  процессов,  проис-
теплового  отражения  от  стенок  контейнера  поверх-
ходящих в ходе деформации материала, необходимо 
ность образца из АМг6 покрывали тонким слоем вы-
знать  термомеханические  условия  возникновения 
сокотемпературной  краски  черного  цвета,  выдержи-
ДДС  и  его  связь  с  другими  механизмами  упрочне-
вающей нагрев до 600°С.   
ния и разупрочнения. 
Осуществили  два  варианта  механических  испы-
Целью данной работы являлось эксперименталь-
таний. По первому варианту опыты проводили с це-
ное исследование влияние динамического деформа-
лью  исследования  реологии  сплава.  В  этих  экспери-
ционного  старения  сплава  АМг6  на  сопротивление 
ментах на этапе активного нагружения при постоян-
пластической  деформации  в  диапазоне  скоростей 
ной  скорости  перемещения  захватов  скорость  де-
деформаций 0.1 ÷ 4 с−1 и температур 300 ÷ 500°С. 
формации  возрастала  за  счет  уменьшения  текущей 
2.  МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ 
высоты  образца.  После  выключения  электропривода 
установки  образец  оставался  зажатым  бойками,  и 
Из сплава АМг6 (Si – 0.14; Fe − 0.34; Cu – 0.05; 
активное нагружение сменялось стадией релаксации.  
Mn – 0.05; Mg – 6.44; Zn – 0.05; Ti – 0.06%) изгото-
Испытания  по  второму  варианту  проводили  для 
вили цилиндрические образцы диаметром 8 ± 0.1мм 
определения микроструктуры металла, получаемой в 
и высотой 12 ± 0.1 мм. Для выравнивания механиче-
результате пластической деформации. В этом случае 
 
1







Физико-химическая кинетика в газовой динамике                             www.chemphys.edu.ru/pdf/2011-02-01-012.pdf 
захваты установки после активного нагружения раз-
эксперименте  и,  как  правило,  такое  поведение  кри-
водили, контейнер с образцом быстро (за 2 с) выни-
вой  связывают  с  протеканием  прерывистой  динами-
мали и опускали в емкость с водой, где происходило 
ческой рекристаллизации [1].  
резкое охлаждение образца, приводящее к фиксации 
микроструктуры металла.  
а 
Средняя  температура  поверхности  образцов  по-
сле момента установки контейнера в захваты до на-


чала  деформации  не  понижалась  больше,  чем  на 
1°С, а при выдержке в течении 10 с после момента 


установки контейнера в захваты – не больше, чем на 
6°С.  Поскольку  время  деформации  не  превышало 
4 с,  то  пренебрегли  тепловыми  потерями  в  окру-

жающую среду и считали, что вся тепловая энергия 
пластической  деформации  расходуется  на  разогрев 
образца.  
 
Время резкого охлаждения образца в воде после 
деформации  до  комнатной  температуры  не  превы-
б 

шало 10 с. 



3.  РЕЗУЛЬТАТЫ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ 
На рис. 1−3 приведены законы изменения скоро-
сти  деформации  ε   и  соответствующее  им  измене-
ние  сопротивления  деформации  σ   в  зависимости 

от времени в разных диапазонах скорости нагруже-
ния образцов. 
а 

 
Рис. 2. Изменение  сопротивления  деформации  σ(а)  и 
скорости деформации  ε  (б) от времени   при температу-


рах: 300°С (1), 350°С (2), 400°С (3), 450°С (4) и 500°С (5)  

при “умеренной” скорости нагружения образца 
а 


 
 



б 




 

б 



 

Рис. 1.  Изменение  сопротивления  деформации  σ(а)  и 
скорости деформации  ε  (б) от времени   при температу-

рах: 300°С (1), 350°С (2), 400°С (3), 450°С (4) и 500°С (5) 
при “низкой” скорости нагружения образца 

Из  этих  рисунков  видно,  что  при  скоростях  де-
 
формаций от 0.1 до 0.35 с−1 во всем температурном 
Рис. 3.  Изменение  сопротивления  деформации  σ (а)  и 
диапазоне  кроме 300°С  кривая  сопротивления  де-
s
скорости деформации  ε  (б) от времени   при температу-
формации  осциллирует.  Такое  поведение  несвойст-
рах: 300°С (1), 350°С (2), 400°С (3), 450°С (4) и 500°С (5) 
венно для  сплавов деформируемых в этом скорост-
при “максимальной” скорости нагружения образца 
ном  диапазоне.  Обычно  осциллирующая  кривая 
имеет  место  при  скоростях  деформаций,  как  мини-
Другой  особенностью  реологического  поведения 
мум  меньший  на  порядок,  чем  реализовывалось  в 
исследуемого  сплава  является  наличие  второго  уча-
 
2





Физико-химическая кинетика в газовой динамике                             www.chemphys.edu.ru/pdf/2011-02-01-012.pdf 
стка  упрочнения  на  кривой  сопротивления  дефор-
В  микроструктуре  образца  в  зоне I после  дефор-
мации  (см.  рис. 1–3). Такое  реологическое  поведе-
мации  произошли  изменения.  Размер  зерна  значи-
ние  является  типичным  для  сплавов  алюминий-
тельно  уменьшился  и  составил 40 мкм.  Зерна  стали 
магниевой группы [4], но его причины в литературе, 
более  равноосными.  Разнозернистость  осталась  на 
известной авторам, не описываются. 
том же уровне, а ориентация зерен стала менее ори-
         
ентированной.  По  микроструктуре,  полученной  ме-
 
тодом  ДОЭ  (см.  рис. 5б),  видно,  что  в  большинстве 
III 
 
зерен присутствуют субзерна. Следует отметить, что 

II
 
в микроструктуре имеются вытянутые зерна средних 
 
размеров  без  явных  следов  внутренней  субструкту-
ры.  Это,  скорее  всего,  говорит о  наличии  в этой об-
Рис. 4. Зоны  металлографических  исследований  структу-
ры материала образца 
ласти  исходной  (до  деформации)  структуры.  Кроме 
того, в микроструктуре имеются большие вытянутые 
В табл. 1 и 2 приведены параметры микрострук-
зерна  с  развитой  субструктурой  внутри,  что  свиде-
туры  перед  деформацией  и  после  деформации  об-
тельствует  о  прохождении  динамической  полигони-
разца  в  рассматриваемых  трех  зонах.  Параметр   
зации в ходе деформации. Следует отметить, что до-
определяет средний диаметр зерна;   − коэффици-
ля этих зерен меньше, чем равноосных.  
ент  равноосности  (отношение  средней  длины  зерна 
В  зоне II средний  размер  и  средняя  ориентация 
к  средней  ширине  зерна);  δ   −  коэффициент  одно-
зерен  уменьшилась  по  сравнению  с  исходным  со-
родности  распределения  зерен;  Θ   −  средний  угол 
стоянием так же, как и в зоне I. Зерна стали в сред-
наклона зерен по отношению к горизонтальной оси.  
нем более равноосными и более равномерно распре-
Таблица 1. Количественные параметры микрострук-
деленными.  Из  рис. 5в  видно,  что  в  микроструктуре 
туры  образца  из  сплава  АМг6  при  температуре  ис-
сплава присутствуют большие зерна, внутри которых 
пытания 300°С и “умеренной” скорости нагружения 
находится  большое  количество  мелких  равноосных 
образца 
зерен, окруженных субзернами. Данный факт, скорее 
всего,  свидетельствует  о  внутризеренном  зарожде-
Состояние 
, мкм 
 
δ  
Θ , град 
нии  по  механизму  Канна − Бюргерса,  происходящем 
посредством коалесценции субзерен [1].  
Перед 
106 2.91 
0.27  79 
деформацией 
Как  видно  из  табл. 1  зеренная  микроструктура  в 
зоне III не  претерпела  значительных  изменений  по 
Зона I 
40 
2.12 
0.27 
55 
сравнению  с  начальным  состоянием:  средний  размер 
Зона II 
68 
2.05 
0.13 
55 
зерен чуть уменьшился и составил 103 мкм, в среднем 
Зона III 
103 
2.56 
0.25 
68 
зерна  стали  чуть  более  равноосными,  ориентирован-
ность  зерен  уменьшилась,  но,  тем  не  менее,  осталась 
Таблица 2. Количественные параметры микрострук-
достаточно выраженной. В отличие от зеренной мик-
туры  образца  из  сплава  АМг6  при  температуре  ис-
роструктуры,  субструктура  зоны III претерпела  изме-
пытания 400°С и “умеренной” скорости нагружения 
нения (см. рис. 5г): внутри крупных вытянутых зерен 
образца 
имеются  ярко  выраженные  субзерна,  имеющие  в 
большинстве случаев почти равноосную форму. 
Состояние 
, мкм 
 
δ  
Θ , град 
Изучая  микроструктуру  образца  после  деформа-
Перед  
145 2.82 
0.21  78 
ции  при  температуре 300°С,  можно  сделать  вывод, 
деформацией 
что  во  всех  зонах  в  основном  присутствует  динами-
Зона I 
45 
2.16 
0.24 
61 
чески сформированная микроструктура. В зоне I ра-
Зона II 
14 
2.10 
0.33 
43 
зупрочнение, по всей видимости, идет сразу по двум 
Зона III 
76 
2.28 
0.24 
65 
механизмам − динамическая рекристаллизация и по-
лигонизация,  но с большей долей динамической рек-
На рис. 5 и 6 показана в рассматриваемых зонах 
ристаллизации. При этом зародышеообразование идет 
микроструктура  образцов  из  сплава  АМг6  при  тем-
на  границах  зерен  по  механизму  Канна − Бюргерса,  в 
пературах  испытания 300 и 400°С,  полученная  ме-
то  время  как  в  зоне II зародыши  рекристаллизации 
тодом ДОЭ перед деформацией и после деформации 
образуются  внутри  зерен,  вероятно,  по  механизму 
при “умеренной” скорости нагружения образца. 
Бейли − Хирша.  Таким  образом,  в  зоне II присутст-
В  исходной  структуре  образца  находятся  круп-
вуют в равной мере динамическая рекристаллизация 
ные вытянутые зерна (см. табл. 1) со средним разме-
и  динамическая  собирательная  полигонизация.  В 
ром 106 мкм.  Зерна  распределены  достаточно  рав-
зоне III динамической  рекристаллизации,  вероятнее 
номерно  и c ярко  выраженной  ориентировкой.  Как 
всего,  нет,  а  разупрочнение  происходит  вследствие 
видно  из  рис. 5а,  в  микроструктуре  образца  перед 
динамической полигонизации.  
деформацией  имеются  крупные  зерна,  вытянутые 
В  результате  можно  сделать  вывод,  что темпера-
вдоль оси  симметрии  образца.  При  этом  в  большей 
тура 300°С является температурой начала динамиче-
части зерен отсутствуют субзерна.  
ской рекристаллизации для сплава АМг6 при скоро-
стях деформаций, имевших место в эксперименте. 
 
3











Физико-химическая кинетика в газовой динамике                             www.chemphys.edu.ru/pdf/2011-02-01-012.pdf 
а 
б 
а 
б 
   
 
  
 
 
 
в 
г 
в 
г 
   
 
  
 
 
 
Рис. 5. Микроструктура образца из сплава АМг6 при тем-
Рис. 6. Микроструктура образца из сплава АМг6 при тем-
пературе  испытания 300°С,  полученная  методом  ДОЭ 
пературе  испытания 400°С,  полученная  методом  ДОЭ  пе-
перед деформацией (а) и после деформации в зонах I (б), 
ред  деформацией  (а)  и  после  деформации  в  зонах I (б), II 
II (в) и III (г) при ”умеренной” скорости деформации 
(в) и III (г) при “умеренной” скорости деформации 
 
4

Физико-химическая кинетика в газовой динамике                             www.chemphys.edu.ru/pdf/2011-02-01-012.pdf 
Средний  размер  зерен  перед  деформаций  при 
(зона I) или  по  механизму  динамической  полигони-
температуре 400°С вырос по сравнению со средним 
зации  (зона II). С  увеличением  температуры  дефор-
размером  при  температуре  исследования 300°C  и 
мации  протекание  динамической  рекристаллизации 
составил 145 мкм (см. табл. 2). Равноосность и рав-
облегчается [1], что подтверждается и микрострукту-
номерность  распределения  зерен    несколько  улуч-
рой  образца  после  деформации  при  температуре 
шилась.  Как  видно  из  рис. 6а  субструктура  зерен 
400°С.  
стала полигонизированной. 
Наличие  динамической  рекристаллизации  в  этом 
В зоне I после деформации средний размер зерен 
сплаве во всем температурном интервале испытаний 
значительно  уменьшился.  Зерна  стали  более  равно-
не  может  объяснить  осциллирующего  поведения 
осными,  но  менее  равномерно  распределенными. 
кривой  сопротивления  деформации  (см.  рис. 1а),  а 
Выраженная  ориентация  зерен  наблюдается,  но  в 
также  наличие  второго  участка  упрочнения [1]. Для 
среднем она уменьшилась по сравнению с состояни-
выяснения  причины  проявления  такого  реологиче-
ем перед деформацией. Как видно из рис. 6б грани-
ского поведения сплава выполнили металлографиче-
цы  зерен  имеют  зигзагообразную  форму.  Внутри 
ские исследования образцов по изменению количест-
большинства  зерен  присутствуют  субзерна,  но  есть 
ва интерметаллидов в ходе деформации.  
и  зерна  средних  размеров,  в  которых  нет  выражен-
Поскольку  интерметаллиды  в  отраженном  поля-
ной  субструктуры.  Следовательно,  в  микрострукту-
ризованном  свете  резко  отличаются  по  цвету  от 
ре  образца  после  охлаждения  присутствуют  зерна, 
окружающей их матрицы, то долю интерметаллидов 
сформировавшиеся  на  разных  стадиях - в  процессе 
определяли  как  отношение  доли  цвета  интерметал-
деформации  за  счет  динамической  рекристаллиза-
лидов к доле цвета всей поверхности шлифа.  
ции и в процессе охлаждения образца за счет стати-
Было взято 4 образца в состоянии после отжига, 4 
ческой рекристаллизации.   
образца,  нагретых  в  контейнере  до  температуры 
В  зоне II средний  размер  зерен  стал  в 10 раз 
400°С,  а  затем  резко  охлажденных  в  воде  без 
меньше по сравнению с исходным состоянием. Рав-
проведения деформации, и 4 образца после деформа-
ноосность зерен улучшилась, но равномерность рас-
ции  при  температуре 400°С  и  резко  охлажденных  в 
пределения  зерен  ухудшилась.  Выраженной  ориен-
воде.  Количественное  содержание  интерметаллидов 
тации зерен не наблюдается. Таким образом, можно 
исследовали  на  боковой  поверхности  образца.  Тем-
сделать  вывод,  что  вся  полученная  микроструктура 
пература  испытаний 400°С  была  взята  по  причине 
в данной зоне является статически сформированной 
того,  что  она  является  средней  в  температурном 
в процессе охлаждения образца. 
диапазоне  испытаний.  На  каждом  образце  был 
В зоне III, как и в двух других зонах, средний раз-
произведен  анализ  на 20 разных  участках.  Результа-
мер  зерен  уменьшился  по  сравнению  с  состоянием 
ты исследований сведены в табл. 3. 
перед деформацией. Зерна стали более равноосными, 
но чуть менее равномерно распределенными. Имеет-
Таблица 3. Процентное содержание интерметаллидов 
ся достаточно выраженная ориентация зерен, прибли-
в образцах 
зительно  такая  же,  как  и  в  зоне I. Из  рис. 6г  видно, 
Состояние
Перед 
После  
что все крупные зерна имеют ярко выраженную суб-
образца 
Исходное   деформацией  деформации
структуру,  а  средних  размеров  зерна  представлены 
Доля  
как с выраженной сусбтруктурой, так и без неё.  
включений, % 16.4± 1.3 
13.1± 1.9 
16.9± 1.9 
Таким  образом,  в  образце  после  испытания  при 
температуре 400°С  во  всех  зонах  основным  меха-
Как видно из табл. 3, при нагреве до температуры 
низмом  разупрочнения  была  динамическая  рекри-
400°С доля интерметаллидов в образце уменьшилась, 
сталлизация.  Для  зоны I и III это  является  очевид-
а после деформации возросла. Это говорит о том, что 
ным фактом, а для зоны II о протекании динамиче-
при этой температуре в зависимости от напряженно-
ской  рекристаллизации  можно  судить  только  по 
деформированного  состояния  может  происходить 
косвенным  признакам,  так  как  результаты  динами-
растворение  или  выделение  интерметаллидов  из 
ческих  процессов  разупрочнения  стерлись  статиче-
матрицы  твердого  раствора.  Последнее  говорит  о 
ски сформировавшейся микроструктурой в процессе 
протекании  динамического  деформационного  старе-
охлаждения  образца.  О  протекании  динамической 
ния в ходе деформации, которое, как правило, упроч-
рекристаллизации  в  зоне II говорит  тот  факт,  что 
няет сплав [2, 3, 5, 6].  
динамически  полигонизированная  микроструктура 
Согласно работам [2, 3] в сплавах при определен-
является достаточно устойчивой к статическим про-
ных  температурно-скоростных  условиях  деформаци 
цессам  разупрочнения  при  дальнейшей  выдержке 
происходит  ДДС,  заключающийся  в  блокировании 
при температуре деформации [7].  
свободных  дислокаций  примесными  атомами  и 
Из анализа микроструктуры сплава АМг6 можно 
включениями.  В  результате  чего  происходит  увели-
сделать вывод, что во всем температурном диапазо-
чение  напряжения  деформирования  до  тех  пор  пока 
не  деформаций,  имевших  место  в  экспериментах, 
не  возникнут  новые  свобоные  дислокации,  что 
протекает  динамическая  рекристаллизация.  При 
приведет к падению напряжения деформации. Затем 
этом  начало  динамической  рекристаллизации  явля-
эти  дислокации  опять  могут  быть  заблокированы 
ется температура 300°С, в которой в зависимости от 
примесными  атомами  в  результате  их  диффузион-
скорости  деформации  может  разупрочнение  проис-
ной  подвижности  и  воздействия  на  них  напряжений 
ходить  по  типу  динамической  рекристаллизации 
от  дислокаций.  В  результате  такого  процесса  на 
 
5

Физико-химическая кинетика в газовой динамике                             www.chemphys.edu.ru/pdf/2011-02-01-012.pdf 
кривой  сопротивления  деформации,  как  правило, 
СПИСОК ОБОЗНАЧЕНИЙ 
появляется зубчатость. Так как помимо самого ДДС 
в сплаве протекает динамическая рекристаллизация, 
ДДС – 
динамическое деформационное старение; 
σ   
– сопротивление деформации, МПа; 
то  по  всей  видимости,  это  приводит  к  появлению 
s
ε    – скорость деформации,  1
c− ; 
осцилляций.  При  этом,  чем  больше  температура 
   – время,  с ; 
деформации, а  значит  и  более  активное  протекание 
  
– средний диаметр зерна, мкм; 
динамической рекристаллизации, тем больше выра-
   – коэффициент равноосности; 
жена осцилляция (см. рис. 1а). Как видно из рис. 1−3 
δ    – коэффициент однородности распределения зерен; 
осцилляции  имеют  место  только  при  малых 
Θ   
– средний  угол  наклона  зерен  по  отношению  к  го-
скоростях деформаций, при этом динамическая рек-
ризонтальной оси, град. 
ристаллизация протекает во всем скоростном диапа-
зоне  деформаций.  В  результате  этого,  вероятнее 
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 
всего,  на  осцилляцию  оказало  влияние  ДДС,  кото-
1.  Горелик  С.С.,  Добаткин  С.В.,  Капуткина  Л.М.  Рекри-
рое более полно реализовалось при малой скорости 
сталлизация  металлов  и  сплавов.  М.:  МИСИС, 2005. 
деформации. 
432 с. 
2.  Пастухова Ж.П., Рахштадт А.Г., Каплун Ю.А. Динами-
Появление  второго  пика  упрочнения  на  кривой 
ческое старение сплавов. М.: Металлургия, 1985. 223 с. 
сопротивления  деформации  можно  объяснить 
совокупным  влиянием  трения  на  силу  деформации 
3.  Бабич В.К., Гуль Ю.П., Долженков И.Е. Деформацион-
ное старение стали. М: Металлургия, 1972. 320 с. 
образца, а также уменьшением скорости протекания 
4.  Полухин  П.И.,  Гун  Г.Я.,  Галкин  А.М.  Сопротивление 
процессов разупрочнения и прохождением ДДС. 
пластической  деформации  металлов  и  сплавов.  Спра-
вочник. М.: Металлургия, 1983. 352 с. 
Работа  выполнена  в  рамках  Программ  фундамен-
тальных  исследований  Президиума  РАН  №22 (про-
5.  Sang-hyun Cho, Yeon-chuL Yoo, J. J. Jonas. Static and 
dynamic strain aging in 304 austenitic stainless steel at ele-
ект 09-П-1-1008)  в  части  металлографических  ис-
vated temperatures // Journal of materials science letters.  
следований  динамической  рекристаллизации  и 
2000.  V. 19. P. 2019–2022. 
ОЭММПУ РАН № ОЭ-12 в части разработки мето-
6.  Шуклинов А.В.,  Денисов Е.К.,  Михлик  Д.В.,  Золотов 
дики и проведения пластометрических испытаний. 
А.Е. и др. Переход от устойчивой к скачкообразной де-
формации, вызванный изменением состава и структуры 
4.  ЗАКЛЮЧЕНИЕ 
сплава Аl-Mg // Деформация и разрушение материалов. 
№3. 2008. С. 30–34. 
1. Установлено,  что  в  диапазоне  температур  де-
формаций 300
7.  Бернштейн  М.Л.  Структура  деформированных  метал-
 ÷ 500°С  и  скоростях  деформаций 
0.1
лов. М.: Металлургия, 1977. 432 с. 
 ÷ 4с−1 протекает динамическая рекристаллизация. 
 
При  этом  началом  динамической  рекристаллизации 
 
является температура 300°С. 
 
2. Металлографическими  методами  исследова-
 
ния показано, что в сплаве АМг6 имеет место дина-
 
мическое  деформационное  старение  в  ходе  дефор-
 
мации, которое приводит к выделению интерметал-
 
лидов из матрицы твердого раствора при температу-
 
ре испытания 400°С. 
 
3. Установлено,  что в  сплаве  АМг6 в  результате 
 
выдержки  при  температуре 400°C  происходит  час-
 
тичное  растворение  интерметаллидов  обратно  в 
 
твердый раствор. 
 
4. Протекание  динамического  деформационного 
 
старения совместно с динамической рекристаллиза-
 
цией  привело  к  появлению  осцилляций  на  кривой 
 
сопротивления  деформации  в  диапазоне  скоростей 
 
деформаций 0.1 ÷ 0.35с−1  и  температур 350 ÷ 500°С. 
 
Выше  этого  скоростного  диапазона  ДДС  не  оказы-
 
вает существенного влияния на кривую сопротивле-
 
ния деформации. 
 
 
6


Похожие:

Влияние динамического деформационного старения сплава амг6 на сопротивление деформации iconПрограмма вступительного экзамена «Механика сплошной среды» в магистратуру по направлению «механика»
Тензор деформации. Геометрический смысл компонентов тензора деформации. Главные оси тензора деформации
Влияние динамического деформационного старения сплава амг6 на сопротивление деформации iconЭффект портвена в модели максвелла с переменной вязкостью
В реальных материалах этот эффект наблюдается при растяжении алюминиевого сплава (опыт Элам, 1938 г.)[1]. Исследуем возможность описания...
Влияние динамического деформационного старения сплава амг6 на сопротивление деформации iconМодель накопления поврежденности при пластической деформации
Для процессов холодной пластической деформации широкое применение получили критерии поврежденности, предложенные в [1-3]. Модель,...
Влияние динамического деформационного старения сплава амг6 на сопротивление деформации iconНа пути поиска программы и инициального субстрата старения "Успехи геронтологии", 1999г., выпуск 3
На основании приведенных фактов проведен анализ наиболее распространенных моделей старения животных. Показано, что ни одна из них,...
Влияние динамического деформационного старения сплава амг6 на сопротивление деформации icon«Расчет сопротивления проводника. Удельное сопротивление.» 8 класс
Обучающая выяснить как зависит сопротивление проводника от его геометрических размеров ввести понятие удельное сопротивление его...
Влияние динамического деформационного старения сплава амг6 на сопротивление деформации iconВлияние профессиональной деформации на психологические особенности самопонимания преподавателей вуза
Ведущая организация: огоу дпо «Астраханский институт повышения квалификации и переподготовки»
Влияние динамического деформационного старения сплава амг6 на сопротивление деформации iconСтатистическая идентификация
Цель работы – изучить метод статистической идентификации динамического объекта, выполнить идентификацию одномерного динамического...
Влияние динамического деформационного старения сплава амг6 на сопротивление деформации iconЛекция термический режим периода деформации
Качественную сторону процесса горячей деформации: ковка с учётом изменения средней температуры металла в объёме заготовки можно проследить...
Влияние динамического деформационного старения сплава амг6 на сопротивление деформации iconЗаседание ООН по проблемам старения будет продолжаться неделю. Его участники должны принять ряд документов, в которых будут записаны задачи, направленные на решение проблемы старения населения Земли.
Комитет по народонаселению ООН подготовил доклад «Старение населения Земли: 1950-2050 годы», который должен стать основой для дискуссии...
Влияние динамического деформационного старения сплава амг6 на сопротивление деформации iconПрограмма научной сессии нгту
А. А. Батаев, В. А. Батаев «Механизмы пластической деформации и разрушения неоднородных материалов в условиях активной пластической...
Разместите кнопку на своём сайте:
Библиотека


База данных защищена авторским правом ©lib.znate.ru 2014
обратиться к администрации
Библиотека
Главная страница